Kiszámítása henger alakú köpeny - a számítás kémiai eszközök
A számítást hajtjuk végre henger alakú köpeny GOSZT 14249-89 [1].
D = 1300 mm - a belső átmérője hengeres köpeny;
L = 4500mm - a hossza a hüvely;
p = 0,65 MPa - megengedhető túlnyomás;
pH = 0,1 MPa - külső nyomás;
t = 63 # 400; C - folyadék hőmérséklete a berendezésben;
Acél 12XM GOST 1050-74 (3.1 táblázat [2].) - anyaga készülékek;
DSHT.OB. = 300 mm - átmérőjű hüvely van hegesztve a szerelvénybe;
DSHT.DN. = 125 mm - a fúvóka átmérője van hegesztve, hogy az alján.
SZÁMÍTÁSA SHELL, megrakva belső túlnyomás
A falvastagság határozza meg a képletek:
ahol S - a végrehajtó falvastagság, mm;
Sp - a számított falvastagság, mm;
p - megengedett belső nyomás, MPa;
D - belső átmérője a henger alakú héj, mm;
[Y] = 132 MPa - a megengedett igénybevételt táblázat. 5 [1];
CR = 0,9 - együttható prochnostistykovogo varrat érhető hegesztés csak az egyik oldalon, és amelynek hegesztési bélés gyökér szomszédos a teljes hossza a varrás a fém alapanyag, táblázat 20 [1];
A teljes értékű nyereség:
ahol a C1 - növekedése korróziós és eróziós, kiszámítjuk a korróziós sebessége, és a berendezés élettartama;
C2 - növekedése a negatív eltérés határ a lemezvastagság;
C3 - növekedési folyamat figyelembe veszi a csökkentését a lemezvastagság, rajz, sajtolás, hajlítás.
Feltesszük, C1 = 2 mm, C2 = 0,3 mm C3 = 0, akkor a C, az alábbi képlet szerint (2) egyenlő
Azt találjuk, Executive falvastagság S, a (1):
SZÁMÍTÁSA SHELL megrakott külső nyomás vagy dolgozik vákuum
Ebben az esetben, a fal vastagsága a héj számítjuk ki a feltétellel, hogy a szilárdság és stabilitás:
ahol pH - külső nyomás, MPa;
K2 = f (K1; K3) - aránya határozza meg a stroke. 5 [1].
Az együtthatók K1 és K3 határozzák meg a képletek:
ahol L = L + 2 * L3 - A számított hossz a hüvely (L3 = H / 3 = D / 6, a hossza a szomszédos elem, mm) mm;
Ny = 2,4 - stabilitási tényező a biztonság a működési feltételek, bekezdés 1.4.12 [1];
E = 1,78 x 10 5 MPa - modulus hosszanti rugalmassági táblázat. 19 [1].
Találunk az együtthatók K1 és K3 által a (4), továbbá meghatározza az együttható K2:
A fal vastagsága a képletek (3):
Válasszon max, hogy van, Sp = 6,5 mm
Executive falvastagság egyenlő S # 63; 6,5 + 2,3 = 8,8 mm
Elfogadás S = 9 mm.
SZÁMÍTÁSA SHELL a gyűrűmerevség, megrakott külső nyomás
Vesszük száma gyűrűmerevség egyenlő 3 egyenletes közökben vannak elhelyezve mentén héjában. Akkor a távolság l1 két gyűrű közötti merevséget a tengelyek mentén áthaladó a súlypont a keresztmetszeti keménysége a gyűrűk, valamint l1 = 1125 mm.
Adjuk végrehajtó héj falvastagsága merevítő gyűrű 2. pontban, figyelembe L = L1:
Válasszon max, hogy van, Sp = 7,15 mm
Executive falvastagság egyenlő S # 63; 6,3 + 2,3 = 8,6 mm
Elfogadás S = 9 mm.
Elszámolási lehetőség által támogatott héj:
A tényleges hossza a hüvely falán, mm
ahol t - a szélessége a keresztmetszete a gyűrű merevség mm.
Gyűrű szélessége megegyezik, hogy elfogadja a két falvastagság, azaz t = 2S = 18mm. Akkor le is:
Kiválasztása min, azaz a Le = 120,66 mm.
A tényleges tehetetlenségi nyomaték számítási keresztirányú merevítő gyűrű, 4 mm-es
ahol IK - tehetetlenségi nyomatékát a keresztmetszeti keménysége a gyűrű egy olyan tengely körül áthaladó súlypontja a keresztmetszet a gyűrű, 4 mm-es;
AK - keresztmetszeti területe a merevítő gyűrű, 2 mm-es;
f - közötti távolság a súlypont a keresztmetszet a gyűrűmerevség és a középső a hüvely felületén, mm.
IK megtalálják a tehetetlenségi nyomatéka a képlet:
ahol h2 - magassága keresztmetszet merevségét gyűrű mm. Value h2 hogy egy kicsit le, azaz h2 = 121 mm. majd
Terület AK megtalálják a képlet:
AK = 121 * 18 = 2178 mm 2
Távolság e képlet szerint:
Hatékony tehetetlenségi nyomaték Iraven:
Becsült tényleges tehetetlenségi nyomaték a gyűrű merevség:
ahol R5 = 0,015- együttható által meghatározott ábra. 11 [1].
Feltétel I # 63; IP kerül végrehajtásra.
SHELL LOADED tengelyirányú húzóerő
falvastagság szerint kell kiszámítani, hogy a általános képletű
Megengedett tengelyirányú húzóerőt kell kiszámítani a következő képlettel
SHELL LOADED tengelyirányú nyomóerő
Megengedett tengelyirányú összenyomó erőt kell kiszámítani a következő képlettel
ahol megengedett axiális nyomóerő [F] n a szilárdsággal
és megengedett axiális nyomóerő belül a rugalmas határok [F] E feltételek a stabilitás
A (23) képletű megengedett tengelyirányú nyomóerő [F] E1. határozzuk meg a helyi körülmények belüli stabilitás képletű rugalmassági
Elfogadás B1 = 1, akkor
és megengedett axiális nyomóerő [F] E2 -A általános stabilitási feltétel d rugalmasságát belül képletű
rugalmasság # 63;, határozza meg a képlet
A csökkentett menethosszú a rajzon hogy llim 7
Megjegyzés. ha <10, формула (23) принимает вид
A munkakörülmények (PU = 2,4) megengedett nyomóerő lehet meghatározni, amelyet a képlet
együtthatók # 63; 1 és # 63; 2 kell meghatározni az ördög. 8. és 9..
SHELL LOADED hajlítónyomaték
A megengedett hajlítónyomaték kell kiszámítani a következő képlettel
ahol megengedett hajlítónyomaték [M] n a szilárdság úgy számítottuk ki, a képlet
és a megengedett hajlítónyomaték [M] E feltételek belüli stabilitás képletű rugalmassági
A munkakörülmények (PU = 2,4) megengedett hajlítónyomaték meghatározható a következő képlettel
tényező # 63; 3 kell meghatározni az ördög. 10.
SHELL LOADED keresztirányú erőket
A megengedett nyíróerő [Q] kell kiszámítani a következő képlet
ahol megengedett keresztirányú erő [Q] n a szilárdsággal
megengedhető keresztirányú erő [Q] E stabilitási feltételeket a rugalmassági határ
SHELL alapján működő közös akciók a külső nyomás, a tengelyirányú összenyomó erő, hajlító nyomatékok és oldalirányú erők
Mantle alatt futó kombinált hatása a terhelés ellenőrizzük a stabilitást, amelyet a képlet
ahol [p] - megengedett környezeti nyomás 2.3.2 ;.
[F] -dopuskaemoe tengelyirányú nyomóerők igénypont szerinti 2.3.4 .;
[M] - megengedett hajlítónyomaték igénypont szerinti 2.3.5 .;
[Q] -dopuskaemoe nyíróerő igénypont szerinti. 2.3.6