Az elfogadott hidraulikus áramkör leírása és a hidraulikus meghajtó működési elve
2.1. Nyomás meghatározása az injekciós és ürítő üregekben, valamint az erőhenger dugattyú átmérőjének meghatározása
A hidraulikus meghajtó rendszerének megfelelően a P1 hidraulikus hengerek befecskendező üregeiben és a P2 ürítőcsatorna üregeiben lévő nyomásokra vonatkozó egyenleteket fogalmazunk meg. Ehhez megtervezzük a hidraulikus rendszer nyomásának elosztására szolgáló sémát.
2. ábra. A nyomáseloszlás rendszere a hidraulikus rendszerben
A P1 és P2 nyomás egyenleteket a következőképpen írhatjuk:
ahol P1 - nyomás a hidraulikus henger dugattyúüregében, MPa;
P2 - nyomás a hidraulikus henger rúdüregében, MPa;
PN - a szivattyú által kifejlesztett nyomás MPa;
δPzol 1 és δPzol 2 - nyomás csökken a hidraulikus elosztó, MPa;
δP1 és δP2 az l1 és l2 csövekben fellépő nyomásesés. MPa;
δPDR - nyomásesés a gázon, MPa;
δPF - nyomásesés a szűrőn, MPa.
A [12, 62. oldal] szerint az R hasznos erõ értékének függvényében a hidraulikus rendszerben mûködõ üzemi nyomást veszi fel. A PN szivattyú által kifejlesztett nyomás 6,3 MPa. Az orsó, a fojtószelep és a szűrő nyomásesése a következőképpen történik:
Mivel a számítás első szakaszában a csövekben fellépő nyomáscsökkenés nem határozható meg, először a δPsol 1 = δPzol 2 = 0,2 MPa értéket kell venni. Ekkor P1 és P2 egyenlő lesz:
δP2 = 0,3 + 0,2 + 0,1 + 0,2 = 0,8 MPa;
2.2. Az erőhenger dugattyújának átmérőjének meghatározása
Tegyük fel az erőhengerek dugattyúinak egyensúlyi egyenletét, figyelmen kívül hagyva a tehetetlenségi erőket:
ahol F1 - a dugattyú térrésze a dugattyúüreg oldalától m 2;
F2 - a dugattyú területe a rúdüreg oldalától, m 2;
R - erő a rudakra, kN;
T a dugattyúhoz alkalmazott súrlódási erő.
A T súrlódási erő növekszik a folyadéknyomást a hengerben. A képletből megállapítható
T = (0,02,1,1) R = 0,08 · 47 = 3,76 kN.
Határozza meg az F1 és F2 hidraulikus henger területét. kapcsolatokat használva
ahol υПР és υПХ - a dugattyú sebessége munka közben és üresjáratban.
Az egyenletet formává alakítjuk
A hengerpalackba belépő folyadék áramlási sebessége az alábbi képlet alapján határozható meg
Ha az üresjáratban és üresjáratban az üzemanyaghengerbe bejutó folyadék áramlási sebessége ugyanaz, akkor
2.7. A kiválasztott hidraulikus berendezés leírása
Biztonsági szelep PG54-34M (5. ábra) a bütükötéssel áll a következő fő részből áll: egy kupaktest 3. 5. 2. Az orsót rugó 6. beállítócsavar 8, és a hüvely 7. Az olajat táplálunk a berendezés a nyíláson keresztül a P, és kiürítésre kerül a nyíláson keresztül A. P vonal egy csatornán keresztül 10 és egy kis nyíláson (csappantyú) 11 van csatlakoztatva a 1 üreg és a 9 üreges csövön keresztül 4 - a nyílással A. Amikor az olajnyomás erő az orsón homlokoldalon az 1 üregben meghaladja azt az erőt a 6 rugó (állítható csavaros 8) és az erő az olaj nyomásától a tárcsa másik végéig a 9 üregben. A tekercs felfelé mozog, a P és az A összekötő vonalakat.
5. ábra. A PG54-34M hidraulikus nyomásszelep kialakítása
A VMM10.44 típusú hidraulikus elosztó a GOST 24697-81 szabványnak megfelelően (6. ábra) egy öntöttvas öntött 1 testet tartalmaz, amelyben a P. T. A és B vonalak csatlakoztatására szolgáló csatornák készülnek, a test öt olajellátó hornyot tartalmaz. A test középső nyílásában (10 mm átmérő) a 2 tekercs található, amely a 3 nyomógombokon a vezérlőegység által mozgatható.
6. ábra. VMM 6.44 elosztó és vezérlő a fogantyúval:
a) megjelenés; b) építés; c) változat a 44. hidraulikus áramkör szerint
Fojtószelep típusú PG77-14 (TU27-20-2205-78) áll az alábbi fő részekből (7. ábra): 1. ház 2 hüvely Ujj-fojtócsavarral 3. 4. 6. végtag görgő 8. ellenanyát 7. Cső 11 . 10 rugó pointer fordul 5. és PIN 9. az olajat a hidraulikus rendszerrel van felszerelve, a nyitó „ellátási” egység áthalad a fojtási rés által képezett alakú nyílásba a 2 hüvely és a végén a hüvely fojtó-3 (B típus), és kiürítésre kerül a nyíláson keresztül „visszahúzási ”. Az áramlási sebességet a 3 agy-fojtószelep tengelyirányú elmozdulása a 4 csavarral egy irányban és a 10 rugót az ellenkező irányba szabályozza. A csavar 8 forgatjuk a limbus egész görgő 6. között a henger-csavar és a hüvely egy fogazással, amely lehetővé teszi a végtag így beállított képest a görgő, hogy egy teljesen zárt fojtószelep szivárgás nem haladja meg a 0,06 l / min. Az agy-fojtószelep teljes axiális elmozdulása megfelel a végtag négy fordulatának, ami lehetővé teszi az olajfogyasztás simaságának beállítását. Minden egyes teljes forradalom után a tárcsát ¼ fordulattal a 9 csap segítségével forgatja, amelynek végén számok "1" ... "4"; A mutató spontán fordulása megakadályozza a gömb rugózzárását. Az éles szélek a kerületük mentén a fojtási rés gyakorlatilag megszünteti a függőség a beállított áramlási sebességét az olaj hőmérsékletét, és a háromszög alakja az áramlási keresztmetszet a kis nyílások csökkenti a dugulás veszélyét.
A 40-80-1 GOST 21329-75 hornyolt szűrő (8. ábra) egy szűrőtasakot tartalmaz, amely egy alap 8 és 9 köztes lemezből áll. Az építménynek megfelelő szűrő a 10 oszlop 3. tengelyének 2. fedelének 1 üvegéből áll, a 11 lehúzókkal pedig az 5. 6 tömítések 4. fogantyúján 11 és a 7 lefolyó szennyezőanyag 7 ütközőjén. A fedél I nyílásából az olaj átjut a 8 platina és a II. Nyíláson keresztül a hidraulikus rendszerbe. Amikor a szűrőtasakot a 4 fogantyú elforgatja, a 11 kaparók a főlemezek közötti nyílást tisztítják. A hidraulikus meghajtó működése közben nem javasolt a szűrőzsák tisztítása.
7. ábra. A PG77-14 fojtószelep kialakítása
8. ábra. Slit Filter 40-80-1
Visszacsapó szelep G51-33 (TU2-053-1649-83E) áll, egy 1 testet, amelyhez a dugó kúpos ülés 5 keresztül a 4 rugó nyomódik a dugattyú 3. Az olajat alkalmaznak a 7 nyíláson felvonók a dugattyút, és ömlik a ága lyukba 2. Amikor változó az áramlás iránya a olajnyomás a 2 furat (üregben, és 6) együtt a rugó a dugattyút 4 szilárdan a nyereg, kiküszöbölve annak lehetőségét, visszaáramlás.
9. ábra. Ellenőrizze a G51-33 szelepet
2.8. A tényleges nyomásesések meghatározása
A nyomáskülönbségek meghatározásakor azok a költségek, amelyekre a hidraulikus berendezést tervezték. A tényleges költségek eltérnek a referencia költségektől. Ezért tisztázni kell a nyomásesés értékét.
A nyomócseppek a tekercsben találhatók
ahol δP * hamu - nyomáscsökkenés a tekercsen Q * hamu felhasználásnál;
QC1 - a folyadék töltése a henger behúzási üregében;
QC2 - a folyadék áramlása a lefolyó üregéből.
Határozza meg a rúd üregéből kilépő folyadék Q2 áramlását
Határozza meg a nyomásesést
Hasonlóképpen finomítható a δP más hidraulikus berendezésekre vonatkozó értékei is.
A nyomáscsökkenés kiszámításánál a Q2 / Q * F arányt az első fokozatban kell helyettesíteni, mert a folyadék áramlási rendszere a szűrőben lamináris:
A csövekben a tényleges nyomáskülönbségek meghatározásához először meg kell határoznia a folyadék átlagos sebességét a lefolyóvonalban
Ezután meghatározzuk a Reynolds számokat
ahol ν az olaj kinematikus viszkozitása, amelyet az alábbi képlet határoz meg:
itt ν50º - az I-100, m 2 / s ipari olaj kinematikus viszkozitása;
TM - olajhőmérséklet, ºС;
n egy olyan exponens, amely ν50º-tól függ.
Mivel Re1 és Re2 kisebb, mint a kritikus szám, a csővezetékek áramlási rendszere lamináris, ezért a hidraulikus ellenállás együtthatóját a
A λ hidraulikus súrlódási együtthatók meghatározása során a csövekben fellépő nyomásesést találjuk:
ahol ρ a munkaközeg sűrűsége, I-100 ρ = 920 kg / m3;
λ1 és λ2 - hidraulikus súrlódási együttható a nyomófejhez és a leeresztő vezetékhez.
Mivel a fojtószelep nyomáscsökkenése függ a nyílás mértékétől, ugyanúgy hagyjuk őket δPDR 1 = δPDR 2 = 0,25 MPa.
A megadott nyomáskülönbségek alapján megtaláljuk a nyomáskülönbséget a hengerüreg üregében
A képlet segítségével definiáljuk a P1-et
és tisztázza a szivattyú által kifejtett nyomást